推制速度加快,加熱溫度升高,壁厚減薄 5mm 即加熱溫度升高,壓縮量增大 推制速度加快,壓縮量減少。推制速度每分鐘加快 15mm 曲率半徑加大 50mm 即推制速度加快,曲率半徑加大。推制速度每分鐘加快 15mm 加熱溫度降低后,壁厚減薄 3mm 即加熱溫度 降低,壓縮量減少,推制速度加快,壓縮量減少;先脫離芯棒的端口截面不圓度加大 5mm 即溫度降低,與模具貼合機(jī)能降低。 5 不銹鋼沖壓彎頭的檢測(cè)結(jié)果及推制彎頭用測(cè)厚儀檢測(cè)了外弧、側(cè)弧和內(nèi)弧壁厚,用平臺(tái)劃線 方式檢測(cè)了曲率半徑、端口截面直徑和長(zhǎng)度加工余量。
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因?yàn)楦袘?yīng)圈和芯頭棒花費(fèi)的位置和控制不同,感應(yīng)圈的外形主要是因素和測(cè)溫的方式,為了固定式的運(yùn)行,紅外測(cè)溫是手動(dòng)式的和紅外測(cè)溫的結(jié)合。推制速度加快 9mm/ min 曲率半徑加大 84mm 即推制速度加快,曲率半徑加大。先脫離芯棒的端口,截面不圓度減少 20mm 即推制速度降低,溫度升高,與模具貼合機(jī)能增強(qiáng)。溫度沿著鉛芯棒不斷的變化為規(guī)律性。溫度的分布和工藝參數(shù)是感應(yīng)圈的一個(gè)芯棒頭相對(duì)位置的重要因素。 1 因?yàn)榻孛娌粓A度大,選料時(shí)可適當(dāng)減小坯料的直徑, D/ Dp= 1. 33 1. 40 2 因?yàn)闆_壓彎頭截面不圓度大及內(nèi)外弧加工余量不平均,芯棒頭設(shè)計(jì)時(shí)可把擴(kuò)徑變形段 45 ° 改為 50 ° ,整形段 20 ° 改為 15 ° ,并把擴(kuò)徑變形段 45 ° 內(nèi)的 b/ a 值加大,即 b/ a =1. 06 1. 10 3 為保證合適的曲率半徑 R 值,推進(jìn)速度 ≤ 1000 δ /2 D 上述規(guī)格的 WB36 彎頭的推制速度 35 38mm/ min A335P22 彎頭的推制速度 20 22mm/ min 芯棒 頭整形段曲率半徑 Rx =1. 06 1. 07 R
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從高中低的方式轉(zhuǎn)換,將加熱環(huán)節(jié)從壁厚上面增大,控制增高試溫的效果,試溫溫度在表3和表4方面,推進(jìn)速度的推進(jìn)彎頭的集合外形,在速度和工藝的重要參數(shù)上面,由液壓的調(diào)節(jié)進(jìn)行直接的控制,推進(jìn)的速度是從彎頭的內(nèi)壁到助藥力的材料上面下的功夫,一些屈服極限的方式下,彎頭的外幣和推至彎頭的壁厚會(huì)不同。
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