伊藤YT1000TM手提式1KW汽油發(fā)電機(jī)

　　在輸出電源的質(zhì)量上由于輸出電源的電壓、頻率與發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速都成正比對(duì)應(yīng)關(guān)系,由于發(fā)動(dòng)機(jī)工作在不同負(fù)載狀態(tài)下的系統(tǒng)轉(zhuǎn)速的波動(dòng)將直接影響到輸出電源電壓、頻率的穩(wěn)定性,其輸出電源的波形直接受發(fā)電機(jī)的影響,一般小功率的這一類型發(fā)電機(jī)的輸出波形的TDH都不是太理想.數(shù)碼發(fā)電機(jī)方案的產(chǎn)生使得以上的這些問題得到了很好的解決.

提出將輕烴與甲醇分別按45∶55和35∶65的體積比調(diào)和,并添加增能劑A和緩蝕劑B(質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.3%)配制出1#、2#輕烴汽油(1#燃料適用于夏季,2#燃料適用于冬季)。小型汽油機(jī)實(shí)驗(yàn)表明僅燃用輕烴-甲醇混合燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力性在高負(fù)荷下下降明顯,當(dāng)向上述兩種輕烴汽油中添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1.0%和1.5%的增能劑A后,可將燃油的動(dòng)力性提高到90#汽油的水平,且油耗量(當(dāng)量汽油)優(yōu)于90#汽油。適宜在輕烴富集地區(qū)推廣。

　　設(shè)計(jì)工頻汽油發(fā)電機(jī)全橋逆變單元的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)和控制策略,完成基本元件參數(shù)的給定、主控芯片和開關(guān)器件的選型;選取與控制策略相對(duì)應(yīng)的反饋模擬量進(jìn)行反饋調(diào)節(jié),討論逆變單元PID及重復(fù)控制結(jié)合控制策略選取的原因及兩者各自優(yōu)缺點(diǎn),結(jié)合相應(yīng)的控制策略進(jìn)行Matlab仿真以及對(duì)逆變器原有參數(shù)的相應(yīng)調(diào)節(jié)。仿真結(jié)果表明,設(shè)計(jì)的逆變電源負(fù)載輸出電壓波形可靠穩(wěn)定,輸出諧波小,幅值達(dá)到要求(平均值198V左右),提出了一種穩(wěn)定性高、抗干擾能力強(qiáng)的小型發(fā)電機(jī)逆變電源的設(shè)計(jì)方案。

車載發(fā)電機(jī)根據(jù)電磁場(chǎng)理論,建立了大型車載發(fā)電機(jī)端部實(shí)體模型,通過對(duì)發(fā)電機(jī)端部三維瞬態(tài)電磁場(chǎng)求解,確定了發(fā)電機(jī)空載和額定負(fù)載端部區(qū)域漏磁分布及端部銅屏蔽、壓圈、壓指的渦流損耗,對(duì)比研究了發(fā)電機(jī)端部銅屏蔽相對(duì)壓圈位置改變及空實(shí)心銅屏蔽內(nèi)、外層銅屏蔽之間風(fēng)道寬度對(duì)端部區(qū)域漏磁分布及端部各結(jié)構(gòu)件渦流損耗的影響。

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根據(jù)永磁電機(jī)的勵(lì)磁不可調(diào)性,和定子繞組匝數(shù)多,電樞去磁反應(yīng)大的特點(diǎn),采用永磁體徑向式和切向式相結(jié)合的混合式Halbach結(jié)構(gòu),增加氣隙磁密,減小轉(zhuǎn)子軛部磁密,從而提高電機(jī)的力能密度和減小電機(jī)體積。 直驅(qū)永磁同步車載發(fā)電機(jī)去掉了車載發(fā)電機(jī)系統(tǒng)中常見的齒輪箱,讓風(fēng)力機(jī)直接拖動(dòng)電機(jī)轉(zhuǎn)子運(yùn)轉(zhuǎn)在低速狀態(tài),這就沒有了齒輪箱所帶來(lái)的噪聲、故障率高和維護(hù)成本大等問題,提高了運(yùn)行可靠性。

　　通過將三維瞬態(tài)渦流場(chǎng)計(jì)算得到的結(jié)構(gòu)件損耗結(jié)果作為熱源,結(jié)合大型車載發(fā)電機(jī)的實(shí)際結(jié)構(gòu)和流體力學(xué)、傳熱學(xué)理論,建立了大型車載發(fā)電機(jī)三維端部區(qū)域流體與傳熱耦合的數(shù)學(xué)模型,給出了相應(yīng)的基本假設(shè)和邊界條件,基于有限體積法對(duì)該發(fā)電機(jī)三維端部區(qū)域耦合場(chǎng)進(jìn)行求解,確定了端部區(qū)域各構(gòu)件的溫度分布,并將銅屏蔽溫度計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)值進(jìn)行比較,驗(yàn)證了計(jì)算方法的準(zhǔn)確性與可靠性。