nsk導(dǎo)軌滑塊規(guī)格大連HIR滑塊LRS19105 LRS26086
日本進(jìn)口HIR海瑞代替NSK直線導(dǎo)軌
日本進(jìn)口HIR海瑞代替NSK直線滑塊
日本進(jìn)口HIR海瑞代替NSK襯套軸承
日本進(jìn)口HIR海瑞代替NSK線性襯套
LRS16062 LRS19069 LRS19105 LRS26086 LRS26102
LRS26126 LRS38134 LRS38206 LRS65210 LRS85280
nsk導(dǎo)軌滑塊規(guī)格大連HIR滑塊LRS19105 LRS260861.乳化油衝液後不乳化
1.乳化油衝液後不乳化
在乳化油的出産進(jìn)程中一般都會參加一些揮發(fā)性的穩(wěn)定劑,如果在出産進(jìn)程中不能按工藝要求操作或許運用了劣質(zhì)的基礎(chǔ)油作爲(wèi)原料都有可能發(fā)作這種現(xiàn)象,處理這個問題的最簡單的辦法便是參加一些能夠乳化的乳化油,拌和後就能夠使其乳化,或許參加一些酒精,比例控制在1%-2%左右。
2.工件切開不動
nsk導(dǎo)軌滑塊規(guī)格大連HIR滑塊LRS19105 LRS26086在實踐切開進(jìn)程中經(jīng)常會遇到工件切開不動的狀況,有時底子無法切開,這種狀況一般發(fā)作在高厚度切開或切開象不鏽鋼等難加工資料時,其底子的原因便是工作液不具備傑出的拍除蝕除産物的特性,應(yīng)急的辦法是參加一些洗刷精或許將工作液的濃度增加,但最底子的辦法是換用好的工作液。(在某些地區(qū)由于運用硬水衝液也會發(fā)作割不動的問題)
3.鉬絲正反向切開時切開的速度不一致,乃至一個方向不走
這種狀況在高厚度切開時往往會遇到,底子原因還是工作液的問題,當(dāng)然也和其它因素如:變頻盯梢速度、鉬絲張力的均勻一致性等有關(guān)。趁便說一句,在切開高厚度工件時最好將變頻盯梢打快一點,由于在過盯梢時基本不會斷絲,但在欠盯梢時往往會導(dǎo)致加工不穩(wěn),引起斷絲。
4.怎麼削減鉬絲在絲筒兩頭斷絲的幾率
nsk導(dǎo)軌滑塊規(guī)格大連HIR滑塊LRS19105 LRS26086高速走絲切開鉬絲在絲筒兩頭要頻頻換向,所以兩頭鉬絲會反複收到拉力的衝擊效果,使兩頭鉬絲遭到疲憊損害,所以爲(wèi)延伸鉬絲的運用壽命應(yīng)該隔一個班次(約8)就將換向行程開關(guān)向裏移動一點。這種辦法在大電流高效率加工時尤其重要。
5.怎麼延伸鉬絲的運用壽命
鉬絲在每次與工件間放電的一起本身也會遭到損害,僅僅程度很小而已,所以在換上新鉬絲後最好用小能量的加工參數(shù)進(jìn)行切開(使其損害小一點),等到鉬絲色彩基本發(fā)白後再改用正常的大電流進(jìn)行切開。當(dāng)然在換好鉬絲進(jìn)行切開之前最好先讓鉬絲空運行5-10分鍾,使其原有的內(nèi)部應(yīng)力得到開釋。
6.怎麼削減鉬絲在起割點的斷絲幾率
nsk導(dǎo)軌滑塊規(guī)格大連HIR滑塊LRS19105 LRS26086一般選用機床主動變頻盯梢從外部切入工件的辦法能夠下降鉬絲在起割點斷絲的幾率,一起要保證冷卻液的傑出供應(yīng),以吸收放電力使鉬絲發(fā)作的擾動,工件最好距離上下噴水口5-10mm,使冷卻液能夠較好的包裹好鉬絲。
主軸體系是機床發(fā)作振蕩的關(guān)鍵部件,剖析主軸的動態(tài)特性能夠了解機床的抗振才能和變形方法。剖析中將主軸與支撐軸承簡化成一個彈性體系,一起將主軸旋轉(zhuǎn)發(fā)作的離心力當(dāng)作結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力,該辦法爲(wèi)主軸類零件的動態(tài)剖析供給了新的思路。
導(dǎo)言
nsk導(dǎo)軌滑塊規(guī)格大連HIR滑塊LRS19105 LRS26086本文以數(shù)控主動上下料立式機床主軸體系爲(wèi)研討目標(biāo),研討主軸結(jié)構(gòu)設(shè)計對主軸體系的穩(wěn)定性和抗振才能的影響。將主軸與支撐軸承簡化成一個彈性體系,將主軸旋轉(zhuǎn)發(fā)作的離心力當(dāng)作預(yù)應(yīng)力來進(jìn)行剖析,爲(wèi)主軸類零件剖析供給了新的剖析思路。
有限元辦法被廣泛應(yīng)用于機械工程類的剖析核算中,本文對機床主軸進(jìn)行有限元剖析首先需求建立主軸的有限元模型,包含對主軸模型設(shè)定資料參數(shù)、區(qū)分網(wǎng)格和施加邊界條件,其間邊界條件能夠考慮軸承的支撐因素,即在軸承支撐的位置增加具有剛度值的彈性束縛條件。使用有限元辦法咱們能夠?qū)χ鬏S進(jìn)行模態(tài)剖析與諧響應(yīng)剖析。
1、主軸模態(tài)剖析
nsk導(dǎo)軌滑塊規(guī)格大連HIR滑塊LRS19105 LRS26086當(dāng)主軸滾動時,質(zhì)心會偏離軸線使軸發(fā)作方向周期性改變的慣性力,這一慣性力是激起軸的橫向振蕩的主要原因。當(dāng)主軸轉(zhuǎn)速挨近或經(jīng)過本身臨界轉(zhuǎn)速時,其振蕩會顯得反常激烈。模態(tài)剖析能夠確定機構(gòu)的固有頻率和振型,從而防止主軸工作時發(fā)作過大振蕩。
1.1模態(tài)剖析理論基礎(chǔ)
由有限元理論得主軸的動力學(xué)方程如下:
由有限元理論得主軸的動力學(xué)方程
其間:ω爲(wèi)體系的固有頻率
1.2主軸結(jié)構(gòu)設(shè)計
nsk導(dǎo)軌滑塊規(guī)格大連HIR滑塊LRS19105 LRS26086主軸作爲(wèi)剖析研討的目標(biāo)選擇了兩種設(shè)計結(jié)構(gòu),一種是長軸結(jié)構(gòu)(見圖1),另一種是短軸結(jié)構(gòu)(見圖2)。由圖1能夠看出,長軸結(jié)構(gòu)設(shè)計中的主軸歸于細(xì)長軸,長度爲(wèi)736mm。而第二種設(shè)計的空心短軸中軸長度明顯減小到280mm,直徑相對增大。能夠看出這兩種計劃中主軸結(jié)構(gòu)的形狀和尺度都不相同,經(jīng)過有限元剖析可核算出結(jié)構(gòu)的模態(tài)參數(shù),比照成果判別哪種結(jié)構(gòu)更優(yōu)。
長軸結(jié)構(gòu)圖
圖1長軸結(jié)構(gòu)圖 圖2短軸結(jié)構(gòu)圖
1.3模態(tài)剖析邊界條件
nsk導(dǎo)軌滑塊規(guī)格大連HIR滑塊LRS19105 LRS26086依據(jù)實踐狀況,主軸工作時要遭到其他部件的束縛,也便是要設(shè)置相應(yīng)的束縛條件。軸承作爲(wèi)支撐主軸的部件,它的支撐剛度對轉(zhuǎn)子體系的精度、抗振才能起著決定性效果。軸承對主軸的支撐即可模擬爲(wèi)主軸與軸承合作部位施加彈性束縛(如圖3所示),一起在主軸上端有鎖緊螺母和其他結(jié)構(gòu)束縛主軸的X、Y、Z向自由度。
軸承支撐參數(shù)的辨認(rèn)有多種辦法,如傳遞函數(shù)法、直接法等,本文使用已有經(jīng)驗公式核算角接觸軸承的剛度。主軸軸承選用定位預(yù)緊方法,在已知預(yù)緊力的狀況下,可近似求得角接觸球軸承的徑向剛度Kr:
圖3等效彈簧位置示意圖
帶預(yù)應(yīng)力的模態(tài)剖析成果
1.4帶預(yù)應(yīng)力的模態(tài)剖析成果
nsk導(dǎo)軌滑塊規(guī)格大連HIR滑塊LRS19105 LRS26086依照已知的參數(shù)對主軸的有限元前處理進(jìn)行設(shè)定,依據(jù)束縛條件施加彈性束縛,爲(wèi)了考慮轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)時離心應(yīng)力的影響需求給主軸設(shè)定一個轉(zhuǎn)速,即帶預(yù)應(yīng)力的結(jié)構(gòu)模態(tài)剖析。剖析得到兩種結(jié)構(gòu)主軸的前3階模態(tài)成果如表1、表2所示。
表1空心短軸的固有頻率和振型
空心短軸的固有頻率和振型
由表1和表2可知,長軸的臨界轉(zhuǎn)速遠(yuǎn)小于空心短軸的臨界轉(zhuǎn)速。加工時的轉(zhuǎn)速在3000r/min,空載轉(zhuǎn)速爲(wèi)3500r/min,而長軸的低階臨界轉(zhuǎn)速是3180r/min和3192r/min,由此可知,長軸加工時可能會發(fā)作較大振蕩,而短軸的臨界轉(zhuǎn)速遠(yuǎn)大于實踐轉(zhuǎn)速,防止了發(fā)作共振的可能。
2、主軸諧響應(yīng)剖析
nsk導(dǎo)軌滑塊規(guī)格大連HIR滑塊LRS19105 LRS26086諧響應(yīng)剖析是研討物體遭到一定頻率範(fàn)圍內(nèi)激振力時發(fā)作的變形和應(yīng)力改變狀況,研討目標(biāo)主軸所遭到的束縛條件與模態(tài)剖析相同,施加載荷爲(wèi)60N·m的轉(zhuǎn)矩。別離以長軸和短軸前端一點進(jìn)行位移變形的數(shù)據(jù)采集,采樣間隔4Hz,在轉(zhuǎn)矩載荷0Hz~80Hz試驗區(qū)間均勻得到20個采樣點。采樣頻率處的核算數(shù)據(jù)連接成如圖4、圖5所示的曲線,能夠剖析主軸在該頻率區(qū)間受載荷下的變形狀況。
主軸在該頻率區(qū)間受載荷下的變形狀況
3、結(jié)論
nsk導(dǎo)軌滑塊規(guī)格大連HIR滑塊LRS19105 LRS26086本文在模態(tài)剖析進(jìn)程中考慮了軸承的支撐剛度,並將主軸旋轉(zhuǎn)發(fā)作的離心應(yīng)力作爲(wèi)預(yù)應(yīng)力,求解得出所設(shè)計主軸的低階固有頻率和振型。比照成果顯示空心短軸的動力學(xué)特性比長軸的更好。本文還對其做了諧響應(yīng)剖析,成果表明在一定頻率改變的正弦力效果下空心短軸結(jié)構(gòu)的受力變形更小,這也與模態(tài)剖析的成果相吻合。